采用軸對稱液滴形狀分析(ADSA)方法，測定煙道氣−稠油、正己烷−稠油、煙道氣+正己烷−稠油係統表麵張力的變化規律，分析蒸汽輔助重力泄油(SAGD)過程中注入非凝析氣體和溶劑後對降低稠油表麵張力的能力。研究結果表明：在一定溫度下，稠油的表麵張力隨著氣體壓力的增加而減小，在一定壓力下，煙道氣−稠油和正己烷−稠油表麵張力的變化規律則相反。在相同的溫度和壓力下，與煙道氣相比，正己烷降低稠油表麵張力的作用更顯著。同時，實驗測得的煙道氣−稠油表麵張力與N2−稠油表麵張力和CO2−稠油表麵張力的線性插值擬合性較好。

研究表明，降低稠油的表麵張力是SAGP技術中注入的非凝析氣體和ES-SAGD技術中注入的少量氣化溶劑改善SAGD開發效果的作用機理之一。研究SAGP和ES-SAGD過程中的界麵現象具有重要意義。氣體注入後，稠油的表麵張力降低，在多孔介質中流動的毛管力和黏附力減小，油藏流體在重力作用下流入生產井被采出。

煙道氣−稠油係統表麵張力變化規律

動態表麵張力分析

由於煙道氣在原油中具有一定的溶解度，油滴形成後，煙道氣會向原油中擴散、溶解，一直持續到油滴被煙道氣飽和。為了檢測氣體向原油中溶解、擴散對表麵張力的影響，對煙道氣−稠油係統的動態表麵張力進行測定。圖1所示為120℃和4 MPa下測量的煙道氣−稠油動態表麵張力，其中煙道氣組成為80%N2+20%CO2(摩爾分數)，並與CO2−稠油和N2−稠油的表麵張力進行對比。由圖1可以看出動態表麵張力的變化可以分為2個階段：第1個階段為波動階段，在氣體擴散的初始階段，動態表麵張力存在一定的波動，約100 s，說明氣體向稠油中擴散會持續一段時間；第2個階段為平衡階段，氣體−稠油的表麵張力波動很小，幾乎是一個常數，在相同的溫度和壓力下，CO2−稠油的表麵張力最小，N2−稠油的表麵張力最大，煙道氣−稠油的表麵張力介於二者之間，表1所示為前300 s稠油與不同氣體作用表麵張力的實驗值。

1—煙道氣；2—CO2；3—N2

圖1 120℃和4 MPa下稠油動態表麵張力變化圖

表1 前300 s稠油動態表麵張力實驗值表

同溫度下煙道氣−稠油平衡表麵張力變化曲線

靜態表麵張力分析

為了研究溫度和壓力對煙道氣−稠油平衡表麵張力的影響，分別在80，100和120℃下進行實驗，圖2所示為不同溫度下煙道氣−稠油平衡表麵張力隨壓力變化曲線。由圖2可見：當氣體壓力從0.2 MPa升高到6 MPa，在80℃時，煙道氣−稠油表麵張力由27.31 mN/m減小到23.53 mN/m，降低了13.84%；在100℃時，煙道氣−稠油表麵張力由26.10 mN/m減小到22.26 mN/m，降低了14.71%；在120℃時，煙道氣−稠油表麵張力由24.75 mN/m減小到21.75 mN/m，降低了12.12%。當溫度一定時，煙道氣−稠油係統的平衡表麵張力隨著壓力的增大而減小，並呈較好的線性關係。這是因為溫度一定時，壓力增大，煙道氣在稠油中的溶解度增大，使得平衡表麵張力減小。當壓力一定時，煙道氣−稠油係統的平衡表麵張力隨溫度的升高而減小。這是因為煙道氣的主要成分是N2，N2在稠油中的溶解度隨著溫度升高而增大。